從技術(shù)方面分析是否設(shè)置煙氣再熱系統(tǒng)
根據(jù)半山發(fā)電廠提供的煙氣成分測試數(shù)據(jù),可計算出煙氣脫硫前后酸露點的溫度。酸露點的計算公式選自《電站鍋爐原理》表示為:
t′ld = 186 + 20lgH2O + 26lgSO3
式中, t′ld 是煙氣的酸露點, ℃; H2 O 是煙氣中水蒸汽的體積濃度, %; SO3 是煙氣中SO3的體積濃度, %。
根據(jù)計算結(jié)果, 煙氣脫硫后由于煙氣中大量的SO2 和SO3 等酸性氣體大量減少, 酸露點溫度有明顯下降。當煙氣脫硫效率為90 %時酸露點為83.15～90 ℃, 當煙氣脫硫效率為95 %時酸露點為70.15～82.11 ℃。煙氣對煙囪是否會具有腐蝕性必須進一步分析煙氣脫硫裝置安裝前后煙囪內(nèi)壁面的溫度范圍。在安裝了煙氣脫硫裝置且不安裝GGH 后, 由于煙氣溫度的降低煙囪的內(nèi)壁面溫度有了明顯降低, 溫度范圍僅為40～50 ℃, 而此時煙氣脫硫后的酸露點溫度是70.15～90.10 ℃, 因此在煙囪內(nèi)壁面會出現(xiàn)結(jié)酸露的現(xiàn)象, 就是可能使煙氣溫度低于酸露點, 造成對煙囪內(nèi)襯材料以及鋼筋混凝土筒壁產(chǎn)生腐蝕, 致使其強度承載力下降, 同時也使這些材料的吸水率不斷上升, 并很快達到飽和, 導(dǎo)致導(dǎo)熱系數(shù)迅速增大使鋼筋混凝土筒壁溫度場大大超過設(shè)計值, 溫度應(yīng)力增大,最終使混凝土筒壁縱向裂縫的長度和寬度超過規(guī)范的規(guī)定。如安裝GGH 后, 將脫硫后煙氣溫度由50 ℃加熱到80 ℃左右, 對煙囪內(nèi)部腐蝕將明顯減輕。
如脫硫裝置安裝GGH , 煙囪宜采用全負壓單內(nèi)筒式或多內(nèi)筒式鋼筋混凝土煙囪, 其內(nèi)筒材料采用耐酸磚砌或一般耐酸鋼板制作。如重慶珞璜電廠采用耐酸膠泥砌耐酸砌塊, 運行十余年尚未發(fā)現(xiàn)問題。當工藝流程中取消GGH時, 應(yīng)采用多筒方式, 由于煙囪的內(nèi)壁面溫度低于酸露點溫度, 在煙囪內(nèi)壁面會出現(xiàn)結(jié)酸露的現(xiàn)象, 內(nèi)筒用高耐酸鋼材制作。如陜西國華錦界煤電項目電廠部分二期工程采用2爐合用1座套筒式、現(xiàn)澆鋼筋混凝土外筒和鈦鋼復(fù)合板的單內(nèi)筒式煙囪。
以河北國華黃驊電廠為例, 開展比較。
不設(shè)GGH , 吸收塔后凈煙氣直接進入煙囪的排煙溫度為49～53 ℃。
凈煙氣中腐蝕性的化學(xué)介質(zhì)較多, 對煙囪及凈煙道的防腐要求提高。
由于經(jīng)脫硫塔后的煙氣不經(jīng)加熱直接排入煙囪, 凈煙氣帶出系統(tǒng)濕熱減少, 原煙氣帶入的熱量由通過蒸發(fā)更多的水分而釋放。2 ×600MW 機組不設(shè)GGH 方案比設(shè)置GGH 方案增加工藝水水耗約80t/ h 。
由于取消了GGH , 相應(yīng)煙道長度也減少,煙氣系統(tǒng)承受力降低約112kPa , 由此降低了增壓風(fēng)機的能耗。
另外, 由于取消GGH 后, 減少了煙氣泄漏量, 在總脫硫率相同的情況下, 吸收塔脫硫效率可比有GGH 方案降低(根據(jù)GGH 泄漏率的不同, 可降低0151 %～115 %) , 因而可減小漿液循環(huán)量并相應(yīng)降低漿液循環(huán)泵的能耗。
由于沒有GGH , FGD 運行可靠性提高,維護和檢修量減少;爐后布置可優(yōu)化, 煙道和設(shè)備布置更簡潔合理, 安裝和檢修通道及空間大; 施工場地增加, 施工安裝更方便。
由以上技術(shù)方案比較可以看出: 不設(shè)GGH方案廠用電耗低、無煙氣泄漏, 布置簡單, 煙道長度短, 但耗水量大, 出現(xiàn)腐蝕問題的可能性相對較大。
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